煤礦爆破公害防治技術(shù)研究

摘 要: 煤礦爆破作業(yè)可能附帶危害煤礦安全和作業(yè)人員健康的爆破公害現(xiàn)象：引爆瓦斯煤塵，發(fā)生異常爆破，產(chǎn)生明火、有毒炮煙、飛石、噪音等，其中異常爆破具有復(fù)雜的表現(xiàn)形式因而具有很大的危害性，容易成為誘發(fā)煤礦安全事故的潛在因素。本文將對于我國煤礦異常爆破情況進行考查分析，對煤礦許用乳化炸藥和毫秒延期電雷管的鈍化機理予以試驗研究，探討耐壓型煤礦許用乳化炸藥研制技術(shù)途徑。

關(guān)鍵詞： 煤礦爆破公害 異常爆破 乳化炸藥受壓鈍化 雷管受壓失常 耐壓型乳化炸藥

1 煤礦異常爆破研究國內(nèi)外概況

爆破是我國煤礦采掘作業(yè)的重要手段，但附帶有爆破公害，除通常的引爆瓦斯煤塵、有毒氣體、飛石和噪音外，主要以異常爆破形式表現(xiàn)［1～5］[6]：質(zhì)量合格的煤礦許用炸藥和雷管，在井下實際爆破作業(yè)中出現(xiàn)崩煤能力降低、留殘藥、爆燃和拒爆等現(xiàn)象。起因源于裝藥受壓鈍化，即先爆毗鄰炮孔產(chǎn)生的應(yīng)力波預(yù)先壓縮次爆炮孔裝藥，使該炮孔裝藥（炸藥和雷管）發(fā)生鈍化。這種現(xiàn)象易造成煤礦井下瞎炮、留殘根、藥卷爆燃、有毒炮煙超標(biāo)、飛石以及瓦斯煤塵著火等危險事故發(fā)生［7～9］。為此，國內(nèi)外曾對此展開研究，并可將內(nèi)容和成果概括為四方面：

〔1〕對現(xiàn)象的調(diào)查和分析［10～12］。美、德等國煤礦調(diào)研表明：煤礦延期爆破中，在引起炮孔裝藥鈍化的四種可能原因中（藥卷破壞、相鄰炮孔反應(yīng)氣體滲透、管道效應(yīng)和相鄰炮孔應(yīng)力波的互相壓縮作用），后者是主要原因并對礦山安全產(chǎn)生負(fù)面影響。

〔2〕靜、動壓作用下，煤礦許用炸藥爆轟性能變化及復(fù)原性的實驗研究［1～5］。

〔3〕爆破工藝與異常爆破關(guān)系的研究［13］。主要考察異常爆破現(xiàn)象與炮眼間距、起爆時差的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)在引起炸藥鈍化方面，炮眼間距占主導(dǎo)地位，而且，臨界炮眼間距為45～60cm。

〔4〕涉及炸藥壓力降敏的一些理論探討［14］。包括含水炸藥敏感氣泡與炸藥力學(xué)性質(zhì)關(guān)系、乳化炸藥的流變特性和沖擊敏感性等，并由此認(rèn)為煤礦用炸藥受壓鈍化機理是體系中敏感氣泡在壓力下的破壞使然。

上述研究成果開辟了煤礦異常爆破研究新領(lǐng)域并奠定防治基礎(chǔ)，但研究工作存在局限性，使其對我國煤礦安全生產(chǎn)具有實際意義的指導(dǎo)作用受到限制：

〔1〕我國煤礦異常爆破現(xiàn)象缺乏調(diào)查分析，對其嚴(yán)重性和特征難做估計和判斷，難形成有意識的預(yù)防。

〔2〕煤礦許用乳化炸藥、延期電雷管受壓鈍化機理解釋不全面。

〔3〕預(yù)防措施和途徑有待拓展。

本文將圍繞上述三方面的內(nèi)容進行討論，以完善煤礦爆破公害防止技術(shù)內(nèi)容。

2 我國煤礦異常爆破現(xiàn)象調(diào)研分析情況

經(jīng)對東北、山東、兩淮等國有重點礦區(qū)的調(diào)研，在東北、山東部分礦發(fā)現(xiàn)異常爆破現(xiàn)象的表現(xiàn)：殘藥或拒爆現(xiàn)象都出現(xiàn)在后爆孔，具有受壓鈍化的先決條件。通過對這種現(xiàn)象的現(xiàn)場實驗重現(xiàn)和分析，表明我國煤炭生產(chǎn)中存在異常爆破現(xiàn)象，而且具有重現(xiàn)性。

3 煤礦許用乳化炸藥受壓爆轟特性變化機理研究

煤礦許用乳化炸藥是煤礦主體炸藥，具有較強的抵抗受壓鈍化能力，但復(fù)原能力較差。對其受壓鈍化機理的解釋停留在壓力作用下體系中氣泡的逃逸或破壞，而從乳化炸藥理化結(jié)構(gòu)分析，研究鈍化機理也必須考慮乳狀液結(jié)構(gòu)的受壓變化特性。

3．1 乳化炸藥在壓力作用下乳狀液結(jié)構(gòu)變化特性的試驗研究

試驗分三個層次：沖擊載荷作用下乳化炸藥乳狀液結(jié)構(gòu)變化的動態(tài)高速攝影，確定沖擊作用后乳狀液結(jié)構(gòu)破壞的可能性及時間范圍；乳化炸藥動壓鈍化模擬試驗，了解炸藥鈍化后內(nèi)相粒子直徑變化和分布情況；提出預(yù)防措施，確定乳化炸藥耐壓型產(chǎn)品研制的技術(shù)途徑。

采用擺錘沖擊、電爆炸沖擊加載動態(tài)高速攝影、乳化炸藥動壓鈍化模擬實驗裝置實現(xiàn)上述試驗意圖。乳化炸藥樣品按照目前典型工藝條件和基礎(chǔ)配方制備。試驗結(jié)果分別見表1～3和圖1～6。

表1 動態(tài)鈍化模擬試樣品種設(shè)計

質(zhì)量百分含量

乳化劑品種
1.5
2.1
2.7
3.3
3.9

斯盤-80，發(fā)泡劑 復(fù)合型(1:1)，發(fā)泡劑 路博潤(2725)，發(fā)泡劑 pce,玻璃微球
A1

C1

A2

C2

E
A3

C3

A4

C4

D4
A5

C5

D5

注：基礎(chǔ)配方為氣泡敏化的二級煤礦許用型乳化炸藥。

表2 擺錘沖擊作用下乳化炸藥微結(jié)構(gòu)變化的分析測試數(shù)據(jù)

分析測試項目

普通試樣

乳化劑含量增加試樣

C-2-0 C-2-1 C-2-2 C-2-3 C-2-4 C-2-5
C-3-0 C-3-1 C-3-2 C-3-3 C-3-4 C-3-5

應(yīng) 變 值（με）
203.82 255.96 303.36 336.54 368.77
229.89 277.29 343.65 383.46 436.08

試驗測試沖擊壓力（Mpa）

不受沖擊 1.54 1.94 2.29 2.55 2.79

不受沖擊

1.74 2.10 2.60 2.91 3.30

試樣受到?jīng)_擊壓力（Mpa）
2.93 3.67 4.32 4.79 5.24
3.30 3.97 4.89 5.46 6.18

試驗沖擊時間 (s)
0.003 0.003 0.004 0.003 0.003
0.0035 0.0040 0.0040 0.0040 0.0040

試驗沖擊次數(shù)(次)
2 2 2 2 2
2 2 2 2 2

電子掃描攝影倍率（倍）
1100 1100 1100 1100 1100 1100
1100 1100 1100 1100 1100 1100

受試樣品電導(dǎo)率（μs/cm）
0.048 0.100 0.150 0.250 1.000 1.050
0.027 0.051 0.052 0.055 0.660 1.080

注：1.試樣為二級煤礦型乳化炸藥 2.PS=1.842PC+0.0969(kg/cm2)

表3 不同設(shè)計方案中各配方的耐壓能力比較

項目樣品種類 樣品編號 乳化劑種類 臨界鈍化距離 臨界鈍化距離時乳化劑含量%

A
A1
S-80
13
1.5

A2
S-80
13
2.1

A3
S-80
13
2.7

A4
S-80
10
3.3

A5
S-80
8
3.9

C
C1
S-80/PCE
7
1.5

C2
S-80/PCE
7
2.1

C3
S-80/PCE
2
2.7

C4
S-80/PCE
2
3.3

C5
S-80/PCE
2
3.9

D
D4
M5
16
3.3

D5
M5
16
3.9

E
E
PCE
27
2

由表2可見，隨擺錘沖擊壓力的增加，乳化炸藥的電導(dǎo)率逐漸增大，說明內(nèi)相強電解質(zhì)析出逐步增加；電導(dǎo)率的逐步增加亦呈現(xiàn)一定規(guī)律，在擺錘壓力增至4.79MPa（普通試樣）和5.46MPa（乳化劑含量增加的試樣）時，電導(dǎo)率發(fā)生突躍式增長，此時應(yīng)處于體系微結(jié)構(gòu)破壞的臨界狀態(tài)；當(dāng)乳化劑含量增加后，臨界鈍化壓力明顯增強（由4.79MPa增至5.46或6.18MPa），說明耐壓性與乳化劑含量存在正比關(guān)系。

電爆炸沖擊加載作用前后乳化炸藥試樣的顯微照片見圖1和圖2。由圖1可見，沖擊前后乳化炸藥試樣微結(jié)構(gòu)發(fā)生顯著變化，對于沖擊后的結(jié)果，資料 [17]提供的檢驗標(biāo)準(zhǔn)說明此時有結(jié)晶產(chǎn)生，結(jié)晶面積約占藥樣總面積的20%。定性的顯示了乳化炸藥乳狀液結(jié)構(gòu)對壓力作用的敏感性。圖2則顯示了電爆炸沖擊加載作用。

圖5 乳化炸藥受壓前后粒徑對比圖 圖6 A3、C2和D4受壓前后比表面積對比圖

下乳化炸藥試樣動態(tài)變化情況，此時試樣的透光率是結(jié)晶與否的重要指標(biāo)［15］。由圖可見，隨著作用時間的增加，試樣的透光率逐漸變?nèi)?，?dāng)近300μs時，透光率幾近為零。

乳化炸藥動壓鈍化模擬試驗結(jié)果表明（表3，圖3～6）：被動藥卷受到主動藥卷作用，當(dāng)超過其抗壓能力時，被動藥卷會鈍化而發(fā)生異常爆破，同時其微結(jié)構(gòu)、粒子直徑、分布和比表面積均會發(fā)生變化；隨體系乳化劑種類和含量的變化，主、被動藥卷的臨界鈍化距離發(fā)生巨大變化，說明乳化劑性能和含量對體系抗沖擊應(yīng)力波能力的影響力；微結(jié)構(gòu)的顯微照片、粒子分布和直徑、比表面積和實測鈍化臨界距離的一致性，說明了沖擊應(yīng)力作用下，乳化炸藥鈍化與其乳狀液結(jié)構(gòu)破壞的關(guān)聯(lián)性。

進一步的分析可見：乳狀液粒徑變化范圍在0.9～19μm范圍內(nèi)，其中以D4（M5乳化劑，含量3.3%）樣的粒徑變化幅度最大，C2（復(fù)合型乳化劑，含量2.1%）樣的粒徑變化幅度最??；單位體積內(nèi)粒子氧化劑和還原劑接觸面積變化范圍4310～9512㎝2/cm3,以C2（復(fù)合型乳化劑，含量2.1%）樣的變化幅度最小，以A3（斯盤-80型乳化劑，含量2.7%）樣的變化幅度最大。

3．2 乳化炸藥受壓鈍化機理

通過試驗和分析，對于煤礦許用乳化炸藥的受壓鈍化機理已可較全面地描述，即在延期爆破作業(yè)中，沖擊應(yīng)力波作用于后爆炮孔乳化炸藥，首先使乳化炸藥乳狀液結(jié)構(gòu)受到擾動或破壞，造成體系中氧化劑與還原劑的接觸面積縮小，化學(xué)反應(yīng)速度下降，并妨礙了氣體產(chǎn)物滲透和擴散，使化學(xué)反應(yīng)區(qū)完成反應(yīng)時間延長、寬度增加，經(jīng)向膨脹波所引起的能量損失加大，最終導(dǎo)致乳化炸藥感度降低、爆速下降并與后期遭到破壞的敏感氣泡一起作用，造成起爆“熱點”減少直至使爆轟反應(yīng)中斷。

4 延期爆破中雷管性能異常問題的研究

延期爆破中，后爆裝藥中的雷管亦有可能因沖擊作用而異常[6]，且因雷管的剛性結(jié)構(gòu)，這種異?，F(xiàn)象不具備復(fù)原性，從而成為煤礦發(fā)生異常爆破的另一誘因。采用水下爆炸法測試煤礦許用毫秒延期電雷管在額定沖擊壓力作用下的異常情況，旨在揭示國產(chǎn)煤礦毫秒延期雷管在沖擊作用下的異常爆破行為及條件。同時，比較炸藥和雷管受壓鈍化條件及與煤礦異常爆破發(fā)生的關(guān)系，探討提高雷管抗受壓鈍化能力的技術(shù)途徑。

4．1 雷管沖擊損壞條件

　　工程上計算集中裝藥在爆破介質(zhì)中的沖擊參數(shù)，采用沖擊波峰值壓力計算經(jīng)驗式[18]：

（1）

式中，為沖擊波峰值壓力（MPa）；W為裝藥量（kg）；R為沖擊距離（m）；k、α為與炸藥、爆破介質(zhì)有關(guān)的特性常數(shù)。先爆炮眼形成的沖擊波能夠損壞后爆炮眼中的雷管，必定是后爆炮眼中雷管所處位置上的沖擊波強度大于該雷管自身的抗沖擊能力，記為：
或（2）

式中，p — 沖擊波強度；x — 雷管抗沖擊能力。實際作業(yè)中往往pm低于p值，疊加作用同樣有能力達(dá)到損壞雷管的沖擊強度。

4．2 試驗研究 　　試驗設(shè)施的主體是爆炸水池（圖7），其上口直徑22m，底徑2m，深6m，注水深5m。水池上方對稱牽拉鐵絲4條，沿交叉中心向外輻射8條雷管懸吊線，懸吊點依試驗需要按等對數(shù)間隔距離分布，這樣，以交叉點為爆心，沿爆心向外，同等距離上最多可布8發(fā)雷管。

爆炸水池及實驗布置（圖7）

試驗分靜、動態(tài)兩種形式，同時分裸管和包覆藥卷試驗兩種。

試樣采用8號煤礦許用毫秒延期電雷管（二至五段，發(fā)藍(lán)鋼殼）。沖擊前測試各段延期時間。經(jīng)水下沖擊作用后的雷管，性能失常與否通過實驗室檢驗予以確認(rèn)。圖7 爆炸水池及試驗布置示意圖 凡雷管出現(xiàn)殉爆、管殼變形、拒爆、起爆能力不足、秒量失準(zhǔn)等現(xiàn)象視為失常。延期時間異常的認(rèn)定引用拉依達(dá)準(zhǔn)則[19]。

完成全部試驗后，統(tǒng)計延期雷管失常形式及其比率（表4）。計失常形式有四種：殉爆、拒爆、管殼變形和秒量失常。其中秒量失常又細(xì)分為速爆（秒量小于12ms）、串段（逾出名義值±12.5ms）、大于130ms（煤礦安全規(guī)程界定值）和一般異常（雖未串段，但超差）。試驗未發(fā)現(xiàn)起爆力不足的失?，F(xiàn)象。

表4顯示：靜態(tài)裸管試驗中，雷管失常率隨段別升高而增大，四、五段雷管的失常率高達(dá)40％，全系列雷管的平均失常數(shù)超過30%，秒量異常占50%以上，拒爆現(xiàn)象居其次。包覆藥卷后，因采用升降試驗，統(tǒng)計數(shù)據(jù)不能與靜態(tài)裸管試驗數(shù)據(jù)直接類比，但總體失常表現(xiàn)形式趨同，秒量異常比率顯著下降。

4．3 試驗小結(jié)

爆炸沖擊波能夠使煤礦延期雷管發(fā)生性能失常，50％失常壓力介于42～85MPa之間，最低失常壓力低達(dá)7.88MPa。煤礦延期雷管沖擊失常的主要表現(xiàn)為：秒量異常、拒爆、殉爆和管殼變形。其中秒量異常占主導(dǎo)地位，拒爆居其次，殉爆和管殼變形相對較少。延期雷管的抗沖擊能力依段別的升高而下降。裝在藥卷中的雷管，借助于藥卷的保護，抗沖擊能力有所上升，但仍不能避免失常發(fā)生。

5 煤礦異常爆破防治技術(shù)研究

煤礦異常爆破的防治可通過爆破參數(shù)的合理選擇和耐壓性產(chǎn)品的研制予以解決，爆破參數(shù)的調(diào)整受到爆破類型的限制（如光面爆破工藝本身要求密集炮眼），耐壓性產(chǎn)品研制就成為防治的關(guān)鍵技術(shù)途徑，由于炸藥與雷管相比，炸藥降敏的臨界壓力更低，所以，主要應(yīng)研制耐壓性乳化炸藥。

表4 雷管失常形式統(tǒng)計

失常形式二段 三段 四段 五段 占總失常

裸管
包覆藥卷
裸管
包覆藥卷
裸管
包覆藥卷
裸管
包覆藥卷

殉 爆
9

2

8
3
2
1
6.7%
20%

拒 爆

4
14
2
22
1
16
3
33.9%
50%

管殼變形
17
2
2

1.1%


秒量異常

2
18
2
22
1
38
1
52.8%
30%

其中： 速 爆
13

6
1
11

10
1
22.2%
20%

偏差大
1

5
1


21

15.0%
5%

串 段
3

6

9
1
3

11.7%
5%

>130ms


1

2

4

3.9%


失常比率
26/128
6/10
46/128
4/10
52/128
5/10
56/128
5/10
180/512
20/40

5．1 耐壓型乳化炸藥研制的關(guān)鍵技術(shù)途徑分析

乳化炸藥受壓鈍化機理表明：乳化炸藥的乳狀液結(jié)構(gòu)、敏化氣泡的動態(tài)穩(wěn)定是耐壓的技術(shù)關(guān)鍵，而保持動態(tài)穩(wěn)定使體系形成強韌界面膜和柔性氣泡是重要的，因為強韌界面膜將會強烈制約結(jié)晶生長。

乳狀液穩(wěn)定理論指出［16］：乳狀液中液滴的破壞由連續(xù)相在液滴與界面之間排泄和界面膜的破裂兩個步驟組成。因此膜間連續(xù)相排泄速度和壓力之間的關(guān)系以及膜破裂后洞孔擴張速度與膜厚度和強度的關(guān)系為：
（3）（4）

式中：h為兩界面膜之間的距離；t為時間；η為排泄液的粘度；F為壓力；A為界面膜的面積；r為洞孔半徑；l為界面膜的厚度；ρ為界面膜的密度；γ為界面張力。式（3）、（4）表明：當(dāng)壓力F作用于體系時，膜之間的連續(xù)相被迅速擠出，造成內(nèi)相液滴迅速靠攏，完成聚結(jié)第一步；若F值繼續(xù)增大，就有可能在膜最薄弱部分發(fā)生破裂，并不斷增大洞孔擴張速度，導(dǎo)致乳狀液結(jié)構(gòu)破壞而使炸藥失去爆炸性能。由式(4)可知，界面膜已破裂的洞孔擴張速度dr/dt與界面膜厚度I成反比關(guān)系，而界面膜厚度I和乳化劑含量C成正比關(guān)系。
（5）

式中： I為界面膜厚度； 為相體積比；C為乳化劑含量；A為液滴體積及面積有關(guān)的因子。即：如果界面膜厚度和致密度增加，將會有效遏止界面膜破裂洞孔的擴張速度。因此，增加乳化劑的含量或效能，不僅對其自然貯存穩(wěn)定性有效果，而且對形成良好的耐壓性具有重要意義。

乳化劑效能方面的最新研究[]從幾何意義上討論了乳化劑含量和種類與乳化炸藥理化性能關(guān)系，其要點是：W/O型乳狀液的形成是表面活性劑分子鏈尾面積增加和油溶性增強的結(jié)果，這樣利于表面活性劑分子在界面上緊密排列并形成致密膜層。進一步的，乳化劑含量決定了分散相粒徑，而具有與之相適應(yīng)的充填系數(shù)的乳化劑分子，則為這種穩(wěn)定提供保證。根據(jù)球形表面積公式，表面活性劑的充填系數(shù)與表面活性劑的分子長度和分散相粒子大小的關(guān)系為：

（6）

式中： r為分散相粒徑；δ為表面活性劑層厚度；C為充填系數(shù)。上述討論表明，使乳化炸藥自然貯存穩(wěn)定和動壓作用下保持乳狀液結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的關(guān)鍵技術(shù)途徑基本相同，且是基礎(chǔ)和加強的關(guān)系。因此乳化劑選擇應(yīng)兼顧粒子分散度和界面膜強度，實際運用中應(yīng)注意避免Span-80乳化劑由于原料原因可能產(chǎn)生的“疏松”而使界面膜強度受損；或高分子乳化劑長鏈形成的脆性凝膠結(jié)構(gòu)而不耐剪切。本項研究通過M201、大豆卵磷脂、TX—03、PCE等與改性Span-80乳化劑復(fù)合試驗，發(fā)現(xiàn)以Span-80乳化劑和PCE符合效果最好。其次通過發(fā)泡劑超細(xì)加工和摻混工藝的特殊設(shè)置，達(dá)到良好敏化效果。

5．3 耐壓型乳化炸藥配方設(shè)計

以我國典型煤礦許用乳化炸藥為基礎(chǔ)配方，通過使乳化劑復(fù)合、增加乳化劑含量、精細(xì)敏化工藝等技術(shù)途徑，定型耐壓型乳化炸藥系列配方，性能測試結(jié)果表明，達(dá)到了國家標(biāo)準(zhǔn)要求（表5、表6）。

表5 耐壓型乳化炸藥系列配方

品種 組成 巖石型（%） 二級煤礦（%） 三級煤礦（%）硝酸銨
74.7
65.45
63.65

硝酸鈉
10
14
13

氯化鉀
0
5
8

尿 素
0
1
1

十二烷基硫酸鈉
0
0.05
0.05

水
10
8
8

復(fù)合乳化劑
3
3
3

58＃白石蠟
1
1
1

工業(yè)凡士林
1
1
1

40＃機械油
0.5
0.5
0.5

微晶蠟
0.8
0.8
0.8

發(fā)泡劑
0.2
0.2
0.2

表6 耐壓型煤礦許用乳化炸藥綜合性能測試結(jié)果

序號 項目 單位 標(biāo)準(zhǔn)要求 二級實測數(shù)據(jù) 三級實測數(shù)據(jù) 巖石實測數(shù)據(jù) 結(jié)果
1
可燃?xì)獍踩?BR> g
M50≥180（400
＞180
＞436
23
合格

2
有毒氣體含量
L/kg
≤80
22
22
1.18
合格

3
炸藥密度
g/cm3
1.00～1.30
1.15
1.16
[2]3/3
合格

4
殉爆距離
cm
≥2（3）
[2]3/3
[2]3/3
不合格頻數(shù)：0/2

5.4×103

5.4×103
合格

5
爆速
----
抽樣方案：2/0，1

最小值（m/s）：≥3.0×103

平均值（m/s）：
不合格頻數(shù)：0/2

4.3×103

4.3×103
不合格頻數(shù)：0/2

4.1×103

4.1×103
不合格頻數(shù)：0/2

18.4

19.4
合格

6
猛度
----
抽樣方案：2/0，1

最小值（mm）：≥10（8，12）

平均值（mm）：
不合格頻數(shù)：0/2

17.3

17.4
不合格頻數(shù)：0/2

15.5

16.1
294
合格

7
作功能力
ML
≥220（210，260）
278
246
0
合格

8
撞擊感度
爆炸概率
≤8%
0
0
0
合格

9
摩擦感度
爆炸概率
≤8%
0
0
0/3
合格

10
熱感度
燃爆頻數(shù)
0/3
0/3
0/3

合格

6 結(jié)論

（1）我國部分礦區(qū)異常爆破方面的調(diào)研表明，我國煤礦爆破作業(yè)中確實存在異常爆破現(xiàn)象；而且當(dāng)未產(chǎn)生危害或危害極大情況下，這種異常爆破現(xiàn)象都有可能被忽略或掩蓋。

（2）對于乳化炸藥受壓鈍化機理有了較清晰的認(rèn)識，即在先爆炮孔應(yīng)力波作用下，乳化炸藥的乳狀液結(jié)構(gòu)和體系中敏化氣泡的破壞是造成體系鈍化的原因，前者的破壞可能在時間上還要提前。

（3）延期雷管同樣具有受壓鈍化鈍化現(xiàn)象，主要表現(xiàn)為秒量異常、拒爆、殉爆和管殼變形。其中秒量異常占主導(dǎo)地位。高段雷管更容易遭受沖擊破壞。裝在藥卷中的雷管，借助于藥卷的保護作用，抗沖擊能力有所上升，但仍不能避免失常的發(fā)生。

（4）乳化炸藥乳狀液結(jié)構(gòu)破壞的臨界壓力小于雷管發(fā)生失?，F(xiàn)象的臨界壓力，且在實際爆破作業(yè)中，雷管包覆在藥卷內(nèi)，因此，在工藝設(shè)計合理的情況下，異常爆破更易是炸藥引起。

（5）根據(jù)實驗情況設(shè)計了耐壓型乳化炸藥配方，并將成為煤礦爆破公害防治的重要措施。

作者簡介： 張少波（1960-- ），男，研究員。1982年畢業(yè)于安徽理工大學(xué)采礦系，1982年～2003年在煤炭科學(xué)研究總院爆破技術(shù)研究所工作，2003～至今在煤炭科學(xué)研究總院南京研究所工作。多年從事煤礦炸藥和煤礦爆破研究工作，發(fā)表論文約20篇。 所在單位 煤炭科學(xué)研究（北京）南京研究所煤礦爆破公害防治技術(shù)研究